[转帖]PKPM公司对客户的问题答复

PKPM公司对客户的问题最新答复


上海****对软件所提的问题
1.目前时程分析时程序中有三条上海波：其中二条模拟波(SHWl、SHW2)和—条实际波(SHW3)，这与现行抗震规范要求的二条实际波和一条人工模拟波不符。此外，现有的SHW2波计算结果往往与其它波差距很大，不容易满足。03年新修订的上海市抗震设计规程对原有三条波进行了修改补充，给出了四条上海波，建议程序作相应修改进。

答：目前没有具体数据，未作。




2.TAT、SATWE等程序中的约束边缘构件配筋图与配筋简图不符。

答：以约束边缘构件配筋图为准




3.抗震规范明确：质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下 的扭转影响，但高规(JGJ3-2002)3.3.3条的条文说明明确，当计算双向地震 作用时，可不考虑质量偶然偏心的影响。若我们对一质量和刚度分布不对称 的高层进行电算时，仅考虑双向地震作用而不考虑偶然偏心是否可行?还是两者分别计算取不利的计算结果?

“TAT手册”P35页，“偶然偏心和双向地震可以按需选择”如何控制?

当两者计算开关同时选中时，程序内部是如何考虑的?是自动选取不利结果，还是将两种工况叠加?

答：1.必须选择“扭转耦联”

2.对于高层建筑，先选“偶然偏心”，在满足刚性楼板假定前提下计算楼层位移比，如果出现大于1.2的情况，可选择“双向地震”。

3.当选择“双向地震”后，可以按高规不选择“偶然偏心”。

4.如果同时选择，由于“双向地震”仅对X，Y主方向地震作用进行双向组合，所以结果并非简单叠加，也是可以接受的。

5.目前，SATWE、PMSAP未输出“双向地震”作用下的位移比。




4.“TAT手册”P38页，粱弯距放大系数当梁活荷载不利布詈，系数应填1，但如果系数填成1.2，结果没区别，是否程序中已默认在该前提下系数必为1?

答：现在版本梁弯矩放大系数与梁活荷载不利布置没有关联。




5.关于是否考虑梁柱重叠的影响，TAT提供：1)不考虑；2)考虑梁端弯距折减：3)考虑为粱端为刚域，SATWE提供：1)不作为刚域：2)作为刚域，在具体计算中，如何选择比较合适?

答：两者内力计算相差20%，以考虑为妥。




6.抗震规范(GB50011-2001)第5.2.3条“1.规则结构不进行扭转耦联计算时，平行于地震作用方向的两个边榀，其地震作用效应应乘以增大系数。”若电算规则结构，当不进行耦联计算时，程序在编制过程中是否考虑了该系数?

答：没有，建议一律按扭转耦联计算。




7.扭转耦联，双向地震作用，偶然偏心三者的适用范围?以上开关如何合理使用?

答：同3




8. 有人认为：“SATWE结果文件Wmass,out中给出的刚心是剪力墙或柱子的剪切刚度中心（面积形心)”，此种说法是否正确，程序中是怎样计算楼层的刚心的？另外，在wzq.out文件中给出的X，Y向的作用力Fx，Vx，Mx等，在何种情况下Vx/=∑Fxi?

答：刚心是指在结构的某一楼层该点施加侧向荷载时，整个楼层只产生平动而无扭转的坐标位置，该概念类似于构件截面的剪切中心概念。SATWE计算各层刚心，是采用把楼层放到地面上加单位力计算得到的，刚心坐标的计算与层刚度的三种计算选择无关。Vx一般是≠∑Fxi的，因为进行地震力作用下计算时，首先计算出各个振型对应的Fx，Vx等然后分别进行CQC组合得到地震作用下的反应；并非是先将各振型的Fx组合然后叠加得到Vx。




9．SATWE中复杂楼板计算，输入柱帽时，同手算等代框架计算不符，板弯矩计算较怪，能否解释可能的原因或应注意事项?

答：等代框架计算为简化算法，在一些情况下与整体计算结果有差别是正常的，但如果整体计算结果明显不符合概念应该检查是否存在网格划分造成单元性态较差等问题，具体情况需具体分析。




10．程序中针对约束边缘构件lc的取值中，涉及到的hw是如何取值的?见下图示：


答：剪力墙约束边缘构件计算时均按照直线延伸段进行，出施工图时是按照规范6.4.7形式进行的配筋。




11.程序对短柱的判断是按净高与柱高之比<4，还是剪跨比<2来判断，程序可否考虑提供柱子的剪跨比?

答：短柱的判断是按照层高与柱高之比<4进行，基本相当于剪跨比<2。由于规范规定的剪跨比实现起来较为困难，目前程序没有给出柱子的剪跨比。




12．柱子计算长度系数计算是否“执行混凝十规范7.3.11-3条”开关应如何使用，不执行混凝土规范时程序如何计算?

答：是否执行混凝十规范7.3.11-3条需要用户首先自行判断是否达到“75％”的弯矩比值，然后用户自行决定是否执行该条文，执行该条文可能使得计算长度系数变化较大。




13．坡地建筑地下室深度不一样，周边土对地下室约束的相对刚度是否可以分边处理?

答：目前不可以。用户可按照偏于安全的情况计算。




14．跨层柱(跃层柱)计算长度系数程序是如何计算?用户是否需要另行干预?

答：程序会自动区分跨层柱(跃层柱)给出不同的计算长度系数，例如同层的其他柱计算长度系数如果是1.25，那么跃层柱的计算长度系数可能会是2.5，因为考虑了柱子跨层的情况。




15。程序对跨层梁是否可以考虑，如下图所示的箱形转换层的跨层梁该如何处理较好?

答：PMCAD无法解决跨层梁的问题，SPASCAD可以。





16。对如下图的异型柱或跨越两条轴网的较长的柱，在PMCAD输入时有无针对性考虑，在PMCAD输入的梁柱偏心值，在由PM文件形成TAT、SATWE等整体计箅数据时是否对PM中输入的偏心有相应考虑，程序是怎样考虑的?

答：图中所示的情况不能通过截面偏心来解决，通过截面偏心可以使得两根梁向一侧偏心，也就是说通过偏心无法做到使得柱端出现两个节点的情况。解决办法是两根梁定义两根轴线，其中一根梁通过刚臂（刚性梁）与柱子实现连接。




17.较规则的框架结构，可否认为按单偏压设计柱子就能确保安全，不必采用双偏压计算?当计算考虑双向地震作用时，是否一定要采用双偏压来验算柱子?

答：一般建议用户使用单偏压计算，使用双偏压校核。双向地震与双偏压无对应关系。




18.由于按双偏压构件进行柱截面计算时，求得的配筋结果是多解的，因而有时程序给出的结果不太合理(两方向配筋差异很大)，而对角柱等受双向弯距作用的柱，规范要求必须按双向偏压构件计算。对此程序可否予以改进：“角柱程序默认进行双偏压计算，而其它柱程序内部自动完成按单偏压进行截面计算同时采用双偏压计算方法进行校核”?

答：定义了角柱，程序自动按照双偏压计算。




19.SATWE计算控制参数中，层刚度比采用第三项与其他两项有何差别，应如何采用这些选项?

答：一般更容易过。




20.PMSAP程序的“参数补充及修改”菜单中，“地震信息”表单中，对上海地区，末象SATWE、TAT等程序那样要求输入场地特征周期，是否有默认Tg=0.9S? 2)“地下室信息”表单中，地面Z坐标是何含义?这里默认的零点标高在哪里?

答：TAT,PMSAP现在按照“使用规范（或建筑地区）”以及场地土可以正确的选择特征周期，SATWE目前只是0.9（场地土选择上海）。

地下室信息”表单中，地面Z坐标控制风荷载计算，起算点为建模时Z坐标最小点，地下室层数控制回填土约束、底部加强区等。




21.详细介绍静力弹塑性分析PUSHOVER法的使用方法和注意事项。在PUSHOVER法中，框架柱和剪力墙的塑性铰参数，程序内部分别是如何计算的?

答：EPDA（动力弹塑性）、EPSA（静力弹塑性）程序考虑构件的弹塑性性质均是从最基本的本构（材料的应力应变）关系出发的，并没有使用所谓的“塑性铰”模型，因此也就不需要在内力空间上定义屈服面等“塑性铰”参数。详细的内容请参考新的EPDA说明书，弹塑性分析程序一年来也有了较大的改进。




22.框支剪力墙有限元分析时，程序中如何从SATWE、TAT等空间结构计算结果导荷载至单榀的平面结构中的，在选取切榀范围时应注意哪些事项?

程序仅按结构层给出顶部和底部内力，该内力是否为该柱间的最大内力?

答：

FEQ主要针对框支剪力墙结构中框支榀的二次分析，当次梁承托剪力墙时，不能用FEQ分析。所以应注意以下几点：

（1） 只能分析主梁承托的框支榀；

（2） 在截取计算榀时，最好全轴线截取，以减少与整体分析时的误差；

（3） 在截取层数时，只能截取框支层上部不超过4层。因为在整体分析时，框支托梁的竖向刚度要远小于落地墙的轴向刚度，竖向荷载按刚度分配后，使托梁承担的荷载远小于托梁上部的总荷载，所以取转换梁上部3-4层，计算得到的托梁的内力才有参考价值；

（4） 转换层结构的整体分析，应选用墙元、壳元模型（SATWE），这样FEQ在传递荷载时更为准确；

（5） FEQ主要计算框支托梁配筋、剪力墙加强部位的配筋，其他部位、构件的配筋应参考整体分析的结果。

此问题不存在，程序无论是否框支剪力墙均输出了构件内力。




23.JCCAD带地下室建筑计算基础沉降时，程序是否已自动考虑了基础补偿?上海地区沉降计算是否默认按上海地基规范?

答：可以自动考虑，需在定义筏板基础时在是否有地下室选项上打勾，另外须设置该地下室筏板基础上的恒载与活载。在计算桩筏基础有限元分析时选择上海规范即可，单桩承载力特征值按国标方法取。




24.现有程序输出的基础计算荷载，包含了Vxmax，Vymax，Nmin，Nmax，Mxmax，Mymax，D+L等7种不利内力工况，但其中含震工况和无震工况是混合在一起进行判定的，有可能遗漏无震工况中的不利组合。因为按地震工况计算时，地基和基础均要乘以一个承载力提高系数，故地震工况时不一定是最不利的。建议程序作如下调整：“当以上内力是由地震工况控制时，补充输出不包括地震作用时的最不利工况”。

答：目前推荐采用基础软件直接读取上部结构的标准内力，自行组合计算。而不是采用上部结构传给基础简化荷载这种方法。并且WDCNL.OUT和DCNL.OUT文件不久也要取消。




25.对T形墙、同一轴线上的变厚度墙，程序内部是如何划分边缘构件的(T形墙有时划为一字形边构件，有时又划为T形边缘构件；变厚度墙约束边缘构件范围Lc如何定?

答：参见问题10。变厚度时取平均。




26.程序中有不少基于结构楼层的参数或控制，如荷载折减系数、约束边缘构件的设置，底部加强区等，对于错层结构，—般按不同楼面标高建为不同的结构层，程序在这方面有无判断和控制，电算这类结构的时应注意哪些?




27.砌体结构楼板大开洞及跨层墙体，在结构抗震验算时能否考虑?对砌体结构哪些情况程序无法考虑，对这些不能考虑的内容设计应采取什么措施? (比如：结构内有跨层墙的情况)

答：？？？




28.当砌体结构抗震验算不满足时，除了增加建筑抗震墙体，提高材料强度外，还有哪些措施可以有效改善抗震验算结果?

答：布置方法（按洞口与按连梁）。




29.错层结构的刚度，位移比程序是如何计算控制的?

答：此时用户需明确“层”的概念，刚度、位移比控制应适用于真正的“层”。




30.目前我院不少设计人员反应04年新版的PMCAD在竖向导荷出现异常，TAT、SATWE等新版计算结果与2003年5以月版差异较大(新版配筋大很多)，老版本PMCAD形成的PM文件通过新版转换后，TAT计算无法进行下去，请解释可能的原因。

答：新版软件以最新的版本为准，因为程序自身和规范的解释均有所调整